一 : 直埋蒸汽管道注意事项

全国化工热工设计技术中心站年会论文集 123

蒸汽直埋管道工程设计应注意的若干问题

李朝襄

开封三环防腐保温工程有限公司（原开封大学安装防腐有限公司）

[关 键 词] 蒸汽直埋 设计 保温结构 防水处理

前 言

蒸汽直埋技术在全国已普遍推广。[www.61k.com）工艺不一，各执己见；问题不少。要使工程正常运行，减少投资，以最经济的保温厚度、最佳的设计，选定墩距、补偿器、补口、支点、节点的量及处理方案。使工程简便化，降低成本，保证质量，设计是关键。

一保温结构的选择与计算

保温结构的优劣是决定管道运行成本、用户能否满负荷用汽和供热半径大小的关键。设计计算以最经济的保温厚度作计算依据，尽量减少投资成本，略加相应的保险系数即可，不易过以保守。

1保温结构及材料的选定

多年的实践证明，选用多阻式复合保温结构为最佳，一般为：

1.1隔热层。材料选用有机硬质保温材料，微孔硅酸钙瓦块。

微孔硅酸钙保温瓦性能指标

此材料的主要优点：耐温适中，强度高，导热系数偏低，在内滑动结构中，容易形成一个通行地沟，使工作钢管能自由伸缩，外滑动结构中易与工作钢管捆为一体，能和工作管同步运动，滑动支架紧固在其外层，容易紧固，少加冷桥处理，长时间运行不易脱落。

其缺点：由于制作工艺问题，每层一般要3——6块瓦块组合成，瓦块长度按国际标准仅610mm长，这样，每1km管道要有4——7km缝隙，加之瓦块属硬对硬，不易挤严，扣瓦抹缝都是人工，工作量太大，很难全部抹严，一旦有一点缝隙，高压发泡时，聚氨酯泡

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漠就会顺着缝挤进去。［www.61k.com）实例，我们解剖过一根管，发泡料最多的可把一层厚60mm的缝挤透。一旦运行，高温蒸汽就可顺着其缝向外泄露，破坏保温层，使保温层逐步炭化，随着运行时间最后会蔓延破坏整个保温层。

实例，信阳平桥电厂一期工程，主干线F426就是其工艺，刚运行时还可以，运行还不到一年，就冒汽，人行道的树已全部蒸死，保温层已全部失去保温效果，热损太大。所以在内滑动结构中，微孔硅酸钙瓦块不一采取双层扣瓦，它只能起隔热减热作用。在微孔硅酸钙瓦块外应加一层半硬质密闭隔热层。

1.2半硬质密闭隔热层

其材料选用半硬脂保温管壳，容重不能低于65kg。经实践证明，岩棉吸水易结板，不可取。离心玻璃棉管为最好，既有强度，导热系数又低。

其优点：1.它可完全把隔热层微空硅酸钙瓦块的缝挤死，使热气不会歪斜；2.由于离心玻璃棉会谈率是100%，即使吸水后也不半截，烘干后各种性能指标不边，体积不会因其因素变形；3.它又是一个很畅通的排潮通道，进水后可在最短时间排出去，不会因水排不出去造成爆管，使管道很快处于正常状态。（一般吸水后，一周内排完）。4.由于离心玻璃棉是柔性材料，运行中管子的热涨位移可随之拉伸，不至于把保温层拉坏。

1.3在离心玻璃棉外层。加上一层铝箔反射层，作用有二：1.可使热量反射减小热阻；2.又使聚氨脂保温层的一层屏障，蒸汽热蒸后不使气息水、保温层一旦西水，它会永远排不出，即使排除一般，由于聚氨脂泡墨宝问曾保温效果好，外层的一般就很难烘干，会失去最佳的保温效果，使表面温度加大，热损加大。

1.4保温层。采用当今最好的保温材料，聚氨脂泡墨塑料。 (3)此保温参不一太后，最好不要超过35mm，由于其保温效果好，后了热组大，导致层间截面温度增高，破坏保温层、防水层。

1.5保温结构的层间温度计算，要设定最经济的保温后，不一过后，防止热祖师见曾截面问。

举例：Dn300。运行温度300。C，工作压力1.2Mpa，埋声观众1.5m，土壤温度16。c，土壤导热系数1.5W/m.k（砂纸黏土），接顶表面温度不超过50。C，热损千米温降10。C以下。经计算减阻曾厚5mm，微空硅酸钙瓦块后50mm，聚安置泡沫塑料后30mm，防水层钢

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卷厚3mm，玻璃钢防腐防水层厚4mm。（www.61k.com)其计算是如下：

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1.6有了最佳的经济保温厚度，那么最重要的也是蒸汽直埋保温管成败的关键一环--防水层；设计时一定要在外防水层上下大功夫，把有些不必要环节的经费省到防水层上，

因为“水”是直埋工程的天敌，实践证明：用钢外护内滑动结构，由于受刚套的标定尺寸、厚度、直径的限制，只能就大不就小，保温厚度自然加大，不经济，关键是防腐问题不好解决，上述DN300的保温厚度计算，如果按标准钢管就得用DN700*8钢管，就此一项就加大了投资。由于埋地钢管的防腐问题难以解决，需加强防腐，此项费用也相当高，加大了建设方的投资。信阳二期工程设计是钢外护，加强防腐（三布五油环氧煤沥青漆）。外钢套管径大，保温层加厚，加强防腐、喷砂除锈几项，每公里就加大投资35万元左右。安阳县电厂DN350的设计，每km就加大投资80万元左右。其原因：设计提供的参数不合理，埋深2m，土壤温度（实际提供地表温度）20°C，土壤导热系数1.2W/m.k（沙质粘土），表面温度50°C，这样，保温厚度单边加大了130mm。因此对各地的土壤温度及导热系数一定要参照建设部有关资料提供的数据为计算依据，现场实测为最好。

防腐要采用强度高的防腐层，三布五油，一般用环氧煤沥青漆或沥青漆，用手糊易下淌、上部会出现气孔，保温管运至现场安装完毕，占30％以上的防腐层都要重新修补，即费工又费钱，一旦发现不了，后患无穷。

实践证明：选用多阻式钢-塑（纤维增强塑料玻璃钢）复合结构为最好，刚套用3-4mm毫米直缝卷管，外用3-5mm厚机械缠绕玻璃钢。

其优点：一可借鉴钢外护强度高、密封好、不进水的特性，二可借鉴玻璃钢整体性好、防腐防水性能好、粘合力强的特性。

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实例：单纯钢外护，一旦有一点点小孔没焊好，运行时就会烘吸式进水，无法检出其位置，不易修复，信阳一期个别地方就是光看到冒气多次挖开就是找不到漏点。[www.61k.com）

纯玻璃钢外护，安装时一旦进水，排潮时由于保温层聚氨酯泡沫被热烘吸水，使介面温度上升，玻璃钢长期在超越极限温度中，导致软化、老化，最后被破坏进水，实例：信阳一期由于安装时大量进水，运行中长时间排潮后导致部分玻璃钢外护破坏，结果不得不权宜之计加上刚套。

即墨热电厂供热工程，由于业主施工时没按设计要求安装疏水装置，设计为13个疏水装置，但只安了三个，在二次起动运行时，造成连续2次水冲击（水锤），结果把主管与支线钢管焊接缝震裂，使周边近四百多米的玻璃钢外护，也相继造成不同程度的破坏，进水、冒气，后来在其段加上钢套，但由于焊接、防腐问题难解决，一下雨就冒气。

综上所述，防水是直埋管道工程最重要的一环，应加大投资费用，结构一定要合理。

二、固定支墩、补偿器、补口、节点、端点的处理设计

2.1蒸汽直埋最难解决的是补口、节点、端点部位处理，也是最易进水的部位，一旦处理不好，工程就会遭到整体失败，所以设计时应尽量减少其数量。

2.1.1在满足膨胀系数及推力允许的范围内，墩距越长越好，应以钢管的定尺长度的系数+补偿器长+固定墩长为最佳。

设定墩距在48mm或53mm，那么，按定尺每根管长12米，4*12m＝48m，补偿器设定1.2m，固定墩2m，就是，48+1.2+2＝51.2，那么48m、53m的设计就可按51.2m设计补偿量，不会有问题，这样补口量是4+1+1＝6个口。

如：按48m设计，每段就得有一根管截去3.1m，如果按53m，每个墩距要加上一个近2m的短节，还多一个补口，保温管一截，就会破坏其结构的严密性，既费工又费料，又增加漏点，使投资加大，造成浪费，设计时要弄清投资方（业主）选定的钢管尺寸、补偿量再定墩距。

2.1.2补偿器。要选择不带预拉伸固定螺丝为好，不然限制补口时间，大部分施工现场的条件都很复杂，一旦固定墩固定不好，预拉伸螺丝就不能割去，补口就无法进行，只有待固定墩连接后，才能补口，因不能及时补口回填恢复，会造成雨后水泡、扰民。

如信阳一期，由于安装与土建配合问题。造成全线1.3km全部连通，可固定支墩没做好一个，全线36个口无法补，由于水位高，地表水源多，使其在水中浸泡长达75天，进水严重。后来拖到冬季下大雪才一次性突击破口，结果，由于气温条件，玻璃钢无法施工，为了不能让其更长时间在水中浸泡后，强行施工，虽然采取了措施但还是由于玻璃钢不固化造成进水、返工。

2.1.3固定墩选用内固定加外固定辅助为最好。其优点：可以减少土方及混凝土量，适用于城市地理条件窄、不易大面积开挖的地段。

2.2设计时，施工图要在选定工艺后，与制作单位结合后再设计出图，这样可以减少施工安装时很多麻烦及不必要的设计变更，造成误工及扯皮现象，因为现场施工安装时有很多难以想像的问题。

综上所述，蒸汽直埋敷设，设计是关键。以上粗浅的见解，会有很多不当之处，望请各位专家及读者多提宝贵意见及批评指正。

[作者简介] 李朝襄，开封三环防腐保温工程有限公司总经理，从事防腐保温工程施工管理二十年，对蒸汽直埋工程设计、制作、施工、管理的实践也已多年，对工艺不断更新、改造，并发明了多阻式钢-塑复合保温结构直埋保温管，已申报国家专利。

二 : 直埋蒸汽管道技术探讨

关键字：技术 结构 采用 计算 问题 固定 蒸汽管 直埋 研究 钢管 摘要：

本文通过对直埋蒸汽管道设计、生产、施工等方面调查、研究，针对几个关键技术问题进行了分析、探讨，供广大供热科技人员参考。(www.61k.com]

关键词：直埋蒸汽管道、保温结构、内固定支架、微量变形

一、直埋蒸汽管道技术发展概况

目前，我国直埋蒸汽管道市场需求愈来愈大，而且有迅猛发展之势。这种局面的出现，订由以下原因促成：

A、我国推广"集中供热"、"热电联产"、"三联代"等节能、环保政策的需要；

B、现代文明城镇建设的加速和对节能、环保的高要求；

C、国家为了提高人民生活质量水平，供热范围由严寒的"三北"地区（即华北、东北、西北）向广阔的冬寒夏热的"过渡地区"扩展的需求。

1．1、研究、开发、应用等方面取得了长足进步

为适应直埋蒸汽管道迅速发展的市场需求，近几年来我国广大科技人员、生产厂家在直埋蒸汽管道技术的研究、开发、应用等方面，付出了大量心血，取得了长足进步。保温结构型式和选用材料之多样化，工程实践规模之大，世界上没有一个国家可以和我们相比。笔者曾多次和德国布鲁格、意大利索克萨姆以及美国等多家公司交流，他们一般最大管径Φ500mm，用量也不大，而目前我国山东济南、河北石家庄、陕西西安、辽宁大连、河南、江浙等地区所采用的直埋蒸汽管道已超过Φ500mm，有的已达900mm。保温结构形式有内滑动、外滑动，选取用的耐高温保温材料有微孔硅酸钙、玻璃棉管壳、热压珍珠岩、硅珠保温材料、复合硅酸盐等。保温结构型式、选用保温材料种类很多。因此在直埋蒸汽管道开发和应用领域，我国并不比发达国家落后。

1．2、一方面肯定研究、开发方面的宝贵经验，另一方面也应清醒地认识到目前我国蒸汽管道直埋敷设技术在研究、设计、生产、材料、检测等方面，尚存在着理论、技术、管理等方面诸多问题，距这项技术的完善还有很大距离。笔者通过对南、北方一些工程事故调研发现，由于基础理论研究滞后于开发，设计计算不准确，产品粗制滥造，施工马虎从事，运行违规操作等，造成部分蒸汽管道直埋不久便出现"跑、冒、漏、伤"，"带病运行"问题，遗患于后，危及安全生产。在此种情况下，应冷静、客观地对以往的实践进行实事求是的科学分析、研究、总结，继而加强科研力度，以促进蒸汽管道直埋技术的进一步提高和完善。

二、对直埋蒸汽管道几个关键技术的思考与探讨

蒸汽管道直埋技术是一项涉及热力学、材料力学、岩土力学、流体力学以及有机材料、无机材料、防腐、电化学等多学科的系统工程，而且投入生产是动态运行，所以蒸汽管道直埋敷设与热水管道直埋敷设相比较，技术复杂的多。据有关专家总结，蒸汽管道直埋敷设通常有三大系统，十三个结点处理，每一项处理不当，就会立即或即将造成工程事故，隐患性很大。篇幅所限，不能展开讨论，下面仅对几个关键技术提几点参考意见，以期"抛砖引玉"。

2．1 关于保温结构计算

2．1．1 蒸汽管道直埋敷设与架空、地沟敷设传热状态不同，架空敷设是向无限空间传热，地沟敷设是热介质通过保温材料、流动空气层、沟壁等以不同传热状态向周围土壤传热，而直埋敷设，简化讲热介质是向周围土壤按一维稳定传热，土壤可视为保温结构一部分。以目前国内常用的内滑动式复合结构蒸汽管道为例，计算过程中首先应划定三个界面温度（见图1）。

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图1

无机保温材料与有机保温材料接触处可视为第一界面，外保护层与土壤接触处视为第二界面，地表与空气接触面视为第三界面。[www.61k.com)计算时应先控制三个界面温度，第一界面温度控制在有机材料耐温能力以下；第二界面温度应控制保护层的防腐、防水及机械性能不遭受大幅度衰减或破坏；第三界面温度则控制不会因界面温度升高而使得管道周围土壤热阻值提高，从而造成第一、二界面温度升高破坏保温结构。所以在保温结构计算过程中，应校核当地极高、构低环境温度的影响，必要时应适当调整保温结构各层保温材料的厚度，以确保保温结构安全。同时，计算过程中不能简单地按架空管道保温结构或按<通则>中公式进行计算，而应结合节能50%，管网输送效率提高到大于90%的要求（"直埋蒸汽管道保温结构研究与计算"，《区域供热》2001年第1期）。

2．1．2 保温计算中，对土壤、保温材料的导热系数选取不能草率，这两个系数的选取正确与否，往往影响保温效果和管道运行安全性。

土壤的导热系数在0.5～2.5w/m·k之间，跨度很大，其大小与土壤种类、含水量大小、化学成分、埋设条件等多种因素有关。在工程设计时应坚持实测当地土壤导热系数或求助当地地质部门提供资料，认真确定土壤导热系数值。如果只根据"无资料可查时取1.5w/m·k"确定土壤导热系数不是科学的，因为不能确切反映管道所处的土壤实际情况，造成计算结果误差很大。例如南方高水位地区和西部干燥地区的土壤导热系数数值相差成倍，那么保温结构计算结果也会差异很大，如果草率计算，会造成管道表面温度过高或过低，破坏管道保护层或不经济。所以，应使用当地实测土壤导热系数值来计算。石家庄供热指挥部等单位坚持实测导热系数的做法是科学态度。

对各种保温材料的导热系数，不能简单以厂家提供的单体数值为准，而应搞清楚该数值是在何种温度，何种条件，哪一级检测部门测定的，有否导热系数方程式。然后尽量参照行业标准确定的导热方程式来选取、确定导热系数。例如微孔硅酸钙，笔者见过几个厂家标出的导热系数都不同，这时应凭据标准GB/T10699-1998<硅酸钙绝热制品>相关条文选取，送样检测后确定导热系数。

2．2 保温结构型式选择应因地制宜

由于蒸汽管道介质温度高，保温结构不可能做成像直埋热水管道那样"三位一体"，需要做成"脱开式"，即工作钢管与保温层或外护层脱开。

2．2．1 国外基本是要用钢外护层

德国、美国采用外滑动式，即绑缚着保温材料的工作钢管在钢外护层内滑动。只有意大利萨克索姆公司是采用工作钢管在保温层内滑动，即内滑动式（但他们没有设内滑动层）。实事求是

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讲，国外对于蒸汽直埋技术基础理论研究及实验并不深入，只是由于他们国家的经济条件、技术条件等优越，制造工艺精细，外防腐技术指标高，施工要求严格，所以价格也很高。[www.61k.com）

2．2．2 我国对于蒸汽管道直埋技术的研究与开发，是摸索前进的，在摸索保温结构形式过程中，大致分为三个阶段。

外护层：

第一阶段：采用"塑套钢"型式，即外护层采用高密度聚乙烯，工程实践发现，聚乙烯耐温能力太差，当局部热流外泄，很容易造成外护层蠕变、鼓胀破坏，聚乙燃做外护层不适用于蒸汽管道，目前已成为共识。

第二阶段：采用玻璃钢做为外护层，而温能力大大强于聚乙烯，加工工艺由于是采用缠挠式，与采用聚乙烯管做保护层需要空管比较，可以克服偏心，质量有保证。但由于对玻璃钢制造工艺机理了解不透，采用了简陋方式，同时，玻璃钢外护层标准发时还没有颁布，制造的玻璃钢外护层质量低下，运输、安装过程中再违规操作，出现局部开裂破坏，动摇了采用玻璃外护层的信心。

第三阶段：依照国外采用钢外护层，即钢地沟型式。由于国情所限，完全依照国外，使用单位经济难以承受，制造企业只能简易从事，但它的"优势"是前二年、三年不易发现问题，于制造商保一个运行循环有利，所以近期这种形式较为"走火"。不过建立开发、使用单位应冷静考虑遗患未来问题，如防腐、电化学、检修等问题。关于此问题还要详细探讨。

保温层：

第一阶段：主要采用岩棉、复合硅酸盐毡与聚氨酯泡沫复合。工程事故教训说明上述两种材料存在两大问题，一是遇潮板结变形，二是支撑力不够，特别较大管径保温管，很容易被子埋土压扁破坏，现在已基本不再用。

第二阶段：采用微孔硅酸钙瓦与聚氨酯泡沫复合。由于硅酸钙瓦之间有缝隙，当管道运行后容易裂缝，造成局部热流外泄，破坏有机保温层和保护层，虽然采取了一些措施，但仍未能保证热流不外泄问题。

第三阶段：多极化，"百花争艳"，硅酸钙、高密度玻璃棉管壳、硅珠复合材料等，现在正在通过实践检验。

2．2．3 通过上面叙述，说明蒸汽管道结构型式在摸索过程中，广大供热科技人员和开发商，确实注入了大量心血，但是，究竟哪一种结构型式最为优呢？笔者认为，目前还不是肯定哪一种结构型工业最优的时候。应当根据我国具体国情，继续深入研究、实践、总结。现在标准所正组织部分科技人员编写。文件中蒸汽管道技术条件，只提出要求，并没肯定结构型式。这很好，给今后深入研究、开发留有空间，是实事求是的科学态度。

我国地域广阔，气候、水文、地质条件差异很大，不能简单地像国外一些国家采且种模式，笔者通过近二年对南方、沿海、西部等地区调研认为，我国发展蒸汽管道直埋敷设技术，在考虑我国经济条件情况下，就因地制宜。例如南方主要矛盾是防水问题，沿海地区不仅有防水问题，更关键是防止氯、硫氧化物腐蚀问题，而西部地区空出土壤热阻问题。

沿海地区采用钢套钢型式，外护层防腐解决困难，而采用按"标准"制造的玻璃钢外护层既能防水更能防腐，而城市主要街道地区敷设的管道和由电厂通过野外向城区输送蒸汽的管道又不宜同等对待。前者要求严格些，后者则可简易些。西部地区干旱，地下不位低，解决的主要矛盾是土壤阻值等问题，因些，保温层采用廉价的材料，例如硅珠复合材料（硅珠与粉煤灰复合）。而外护层也不一定采用价高的钢外护层，所以，不同地区当选用蒸汽保温结构时，一定要根据当地的气候、水文、地质、经济以及介质温度高低、管径大小等，全面、认真地进行经济、技术比较，论证后确定方案，不能盲目草率仿照其它地区。

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2．3 对"外滑动钢套钢"结构型式的探讨

目前，国内采用的"外滑动钢套钢"结构型式（钢地沟）基本上是仿照国外直埋蒸汽管道型式，供热行业为了实现"跨路式发展"，需要引进国外先进技术。[www.61k.com）但应该认真学习、吸收、消化后再"为我所用"，而不能简单地根据国外产品商业广告说明书，"看图识字"、"照猫画虎"。笔者通过与国外公司交流和国内采用外滑动式钢套钢直埋蒸汽管道工程调研发现，下列几个问题共同探讨。

2．3．1 外套钢管的防腐问题：国外对外套钢管防腐极为重视，要求严格，他们对钢套管内外侧防腐都有措施。欧洲如德国，套钢管外侧是采用涂刷防腐材料后缠HDPE，耐电击空强度要求达到20000V以上（UBLUC公司21000V），内侧面则要用抽成真空（设真空泵房保持），衰减腐蚀条件；美国则是在套钢管外侧面喷涂20～30mm厚聚氨脂绝缘层后再喷涂2mm左右玻璃纤维树脂（玻璃钢），类似我国采有玻璃钢做外护层的热水预制保温管，内侧面是采用抽真空或喷涂刷陶瓷防腐材料，外侧防腐层电击空强度也要求达到20000V以上。国内目前钢套管外侧面只采用涂刷富锌、环氧煤沥青防腐涂料，据测试耐电击空能力只有5000V左右，钢套管内侧面防腐一般就不考虑了，而套钢管内侧面由于处于高湿热条件下，又有空气，会加速套钢管内侧面的腐蚀速度。国内目前有个别厂家已经注意到上述问题。对套钢管外侧面已开始采用类似美国的方法，但套钢管内侧面尚未加强套钢管防腐措施。因此，目前国内对套钢管的防腐，特别是在高水位地区，能否保证套钢管达到标准界定的蒸汽管道寿命大于20年，尚需我们拿出有利的科学依据。应提醒：埋入下的气蒸汽管道三年五载不出问题，并不等于20年没问题！因此，建议国内同行应进一步加强研究，拿出既适合国情，又保证外套钢管寿命的科研成果。

2．3．2 钢套管椭圆化变形带来的麻烦和解决方法，根据材料力学理论，常规壁厚的钢管当直径超700mm，会因椭圆效应产生椭圆变形，使得力学计算复杂化。当介质温度超过300℃，一般DN>400 mm的工作管，钢套管直径就有可能超过700mm，钢套管椭圆变形就会产生。埋地钢套管椭圆化变形主要与两个因素有关：A、钢套管上面作用的垂直荷载，包括随埋深增加而加大的土壤荷载和随埋深增大而减小的车辆等活荷载；B、钢管的截面参数，在相同的垂直荷载作用下，钢管半径越大，随圆化变形越大，管壁越厚，椭圆化变形越小。

钢套管椭圆化变形，如超过一定限值，会造成局部失稳破坏，即使没有达到失稳破坏程度，如果预留缝隙与计算变形不符，滑动支架变形、卡腿、断腿必定会发生，造成管道系统破坏。 为了控制因椭圆化变形造成管道破坏，在进行外滑动钢套结构型式设计、生产时，应按有关规范，认真计算，将随圆化变形率控制在3%以内，同时，滑动支架与钢管内壁间隙应与之适应。关于计算方法及公式，将另文介绍。

2．3．3 国外对保温材料如何长期包缚在工作钢管上，是有着严格技术措施的，他们采用特殊的防腐蚀钢材带包缚保温材料，间距也有具体要求。如果简单地用细铅丝或塑料带包缚保温材料。在高湿热条件下，经过一段时间的铅丝锈断，塑料带老化，造成保温材料脱落，保温结构破坏。

2．3．4 内工作钢管保温层外表面与钢套管内壁的间距尺寸并不随意，而是将这个空间作为辐射传热的保温层，空间不能产生流动气流。国外是抽真空达到防止产生气流，国内由于条件所限，采用抽真空措施，暂时还难以实现。但预留的空气层厚度不能随意，一般不大于20 mm，以防止空气对流产生，提高隔热效果。

2．3．5 某些节点处理也存在不安全性和检修难。如将波纹补偿器安装在外钢套管内，一旦破坏，如何确定位置、如何检修均尚没有明确、成熟的方法，其它像国内固定支架、疏水装置等同样存在上述问题。

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还有其它诸多因素不一一列举。（www.61k.com）通过以上几点只是想说明在引进国外技术时，应该真正"吃透"后，再"为我所用"。同时，目前对"钢套钢"结构型式，尚不应简单肯定，需进一步深入研究、实验，拿出经济、技术符合我国国情，又不会造成遗患于后的钢套钢结构型式方案。

2．4 关于内固定支架

由于蒸汽管道热伸长量大，为了保证管道有效地实现热胀冷缩，需要设置固定支架。（见图

二）如果还是按外固定设置方法，由于蒸汽管道温度高，补偿段短，固定墩设置多，尺寸大，这样一是增大工程量，二是造成施工难度。为解决这项技术难点，通过对国内外充分调研、交流，我校于1995年立题研究，题目是：《蒸汽管道内固定支架试验方法研究》，并上了一名研究生专题研究了三年。在研究过程中普得到蔡启林教授、姚约翰总工、杨明学研究员等专家热诚指导，课题完成了，但为什么至今没有向社会发表，原因是有些问题尚需要深入探讨，鉴于目前已有单位使用，为了安全，现将两个技术问题予以简要说明，供参考。

1.外环 2.高强隔热材料 3.内环 4.外套管 5.工作钢管 6.焊缝 7.保温材料

2．4．1 计算理论依据：根据弹性力学理论，内固定支架是采用薄壁小圆环理论进行计算，这种计算方法的边界条件要求内外钢环必须紧密结合，受力均匀，但施工过程中很难达到要求，如果采取沿管道周边分几片组成不连续圆环，更不可能达到边界条件要求。所以需要进一步研究、探讨可以满足计算边界要求的施工技术措施，否则运行后会产生不安全因素。

2．4．2 为了防止冷桥作用，热流外泄，内固定支架的内外环采用石棉橡胶垫隔热。采用石棉橡胶垫，有两个问题需要考虑。

A 石棉橡胶热老化问题，一般蒸汽管道寿命介定大于20年，石棉橡胶垫肯定达不到（由于橡胶原因），一旦石棉橡胶老化粉化，不仅隔热目的达不到，而且造成结构破坏，影响管道安全运行。

B 根据石棉橡胶垫导热系数计算，每10mm只能隔热26℃左右，如果介质温度高，又要控制外套钢管的表面温度，则石棉橡胶垫需要很厚，难以实现。

为此，我校正研究采用新型隔热材料取代橡胶垫。

2．5 固定墩微量变形与力衰减

即使采用了固定支架方法，一个管网总是有的地方还要采用外固定支架，例如操心弯处、出土墙等。由于蒸汽管道产生的热应力高，特别是大管径管道产生的推力数以百吨计，如果按固定

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墩没有微量位移进行结构计算。(www.61k.com]大管径固定墩的尺寸会非常大，甚至无法实施。土壤不是刚性体，埋在土内的固定墩，在推力作用下，事实上是会产生微量变形的，如果主观不承认这个客观事实，不是科学态度。建议采用允许固定墩微量位移的方法设计固定墩，以达到推力大幅度衰减的目的，这一观点已逐步被国内外接受。我校也已经对这一课题进行了专题研究。通过理论计算、工程实践研究表明：允许固定墩微量位移（一般控制在30mm内），可以将固定墩承受的推力衰减50～70%。我们不仅在实验室进行了模拟实验，而且在内蒙伊敏河煤电集团、河南永城煤电集团等大管径管道工程进行了实践，取得了预期成果，前不久某市大管径管道工程，计算固定墩承受的推力600多吨，按一般结构确定的固定墩尺寸之大，在城市根本无法实施，经过建议采用微量位称法，推力衰减到200多吨。（详细计算参阅《区域供热》2000年第6期拙文）。

三 结束语

通过以上对直埋蒸汽管道设计、开发中几个主要关键技术的思考与探讨。说明直埋蒸汽管道技术比较复杂，有诸多问题尚水解决，需要深入研究和实践。因此，生产和科技、院校应协同全作，继续加强科研力度，共同促进直埋蒸汽管道进一步完善和发展。

参考文献

1 穆树方："对开发蒸汽管道直埋技术的几点意见"，《全国供热情报网文》1997； 2 穆树方："蒸汽管道直埋技术应加强科技力度：，《区域供热》1998（4）"

3 白成生："内固定支架计算研究"《硕士研究生毕业论文》1999；

4 娄馥红："固定墩微量位移与力衰减关系研究"《硕士研究生毕业论文》1994

5 王松涛："直埋蒸汽管道保温结构型式及计算方法研究"《研究生论文课题》2000；

6 冯永申、穆树方："直埋供热管道固定墩用于保护弯头的优化设计方法"《区域供热》2000年（6）

7 陈洪恩、莫理京："高土壤热阴地区供热管道直埋敷设的保温问题"《区域供热》1999年

（5）

8 刘领诚等："蒸汽直埋管道技术调研报告"《区域供热》1998（6）

三 : 直埋蒸汽管道没计与施工的分析

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